A不鏽鋼的焊接
顯微組織：奧氏體
成分：高鉻不鏽鋼+適量的Ni
典型鋼種：18-8鋼 0Cr18Ni9 1Cr18Ni9Ti 25-20鋼 2Cr25Ni20Si2 4Cr25Ni20 25-35鋼 0Cr21Ni32 4Cr25Ni35 1、焊接性分析
變形能力強、含碳量低，焊接性良好； 問題：腐蝕、焊接熱裂紋、鐵素體含量的控制、脆化等
焊接接頭的晶間腐蝕
焊接接頭的晶間腐蝕區
焊縫區腐蝕 ①焊態下已有Cr23C6析出，如多層焊的重複加熱區域 ②接頭在焊態下無貧鉻層，焊後經敏化處理，有發生傾向
理論最敏感溫度：400-800℃，原因： ①低於400℃，C活動能力弱， Cr23C6析出困難 ②高於800℃，鉻的活動能力增強，使貧鉻層消失 。
實際由於接頭處於焊接的快速連續冷卻過程中， Cr23C6析出需更高的溫度，接頭的敏化溫度為：600-1000℃。
預防措施： ①降低母材和焊縫中的含碳量 ：將鋼中的碳降低到小於或等於其室溫時在γ相中的溶解度，這樣在加熱時就不會有或很少有Cr23C6析出，從而從根本上避免了貧鉻層的形成。如 00Crl9Ni10、00Crl8Nil0N及焊絲H00Crl9Nil2Mo2 ②在鋼中加入穩定的碳化物形成元素（鈦、鈮、鉭等）：如0Crl8Ni11Ti、0Crl8Ni11Nb及焊絲H0Cr20Ni10Ti、H0Cr20Ni10Nb等 （3）焊後進行固溶處理：固溶處理可使已經析出的Cr23C6重溶於奧氏體中。 固溶處理：T＝1050-1150℃ 此方法對大型複雜零部件有一定的困難，處理後再次在敏化溫度範圍加熱，仍然會形成貧鉻層 。
（4）改變焊縫的組織狀態：使焊縫由單一的γ相改變為γ+δ雙相。 原因：δ相可以打亂粗大的柱狀樹枝晶，使面積較小而直的晶界變為曲折的晶界，從而破壞腐蝕通道； 鉻在δ相中溶解度大，有良好的供鉻條件，從而減少貧鉻層形成。 δ相量： 4％-12％ ，最好5％左右。 δ相過多： ①有脆化傾向，過量δ存在多層焊時易形成σ相； ②因δ相與γ相之電極電位不同，還會引起選擇性腐蝕。 （5）均勻化處理 （6）操作上：儘量採用窄焊縫，多道多層焊，焊接區快速冷卻，焊縫背面可用純銅墊 。
HAZ敏化區
在焊接熱影響區峰值溫度處於敏化溫度區間的部位所發生的腐蝕
溫度範圍：600-1000℃
普通的18-8鋼才有敏化區，含Ti、Nb的和超低碳的18-8鋼不易出現
防治措施：
採用含鈦、鈮或低碳18-8鋼
選用較低線能量、快速冷卻的工藝
採用固溶處理或穩定化退火
刀狀腐蝕
發生部位：在熔合區產生的晶間腐蝕
發生材質：含有鈮、鈦的18-8鋼的過熱區，如0Cr18Ni11Ti、0Cr18Ni11Nb等，超低碳時也不容易發生。
產生原因： 焊接時，過熱區的峰值溫度高達1200℃以上，鋼中的TiC溶人奧氏體，分解出的碳在冷卻過程中偏聚在晶界形成過飽和狀態，而鈦則因擴散能力遠比碳低而留於晶內。當接頭在敏化溫度區間（450-850℃）再次加熱，過飽和的碳在晶間以Cr23C6形式析出，在晶界形成貧鉻層，使耐腐蝕能力降低。
產生條件：高溫加熱+中溫敏化相繼作用
防治措施：
（1）降低含碳量：一般要求WC<0.06%
（2）減少近縫區的過熱:選用小線能量
（3）避免在敏化溫度下工作
（4）焊後熱處理：固溶處理、穩定化處理。
（5）合理安排焊接順序：與腐蝕介質接觸的焊縫應儘可能最後焊接。與腐蝕介質接觸的焊縫無法最後焊接時．應調整焊接參數，使後焊焊縫的敏化區不要與第一面焊縫表面的過熱區重合。
應力腐蝕開裂
導熱性差、線脹係數大，焊接殘餘應力大
介質：氯化物、氟化物
防止措施
A、選擇合適的材料 B、消除產品殘餘應力 C、改進結構設計和加工工藝 D、進行防腐蝕處理，保護奧氏體不鏽鋼表面的鈍化膜
點腐蝕
點蝕指數：PI=wCr+3.3wMo+（13-16）wN（PI越小，點蝕傾向越大）
PI>35-40
含Mo鋼耐點蝕能力強；TIG自熔焊接所形成焊縫易形成點蝕。
產生部位：焊縫中的不完全混合區
預防措施：
A、不進行自熔焊接；
B、焊接材料與母材“超合金化”匹配，減少Cr、Mo的偏析；
C、考慮母材的稀釋作用，以保證足夠的合金含量；
D、提高Ni含量，必要時用Ni基合金焊材。
熱裂紋
焊縫中主要是結晶裂紋，熱影響區及多層焊層間金屬，則多為高溫液化裂紋。
產生原因：
A、奧氏體鋼是單相組織，焊縫從凝固冷卻到室溫不發生相變．很容易形成方向性很強的粗大柱狀晶組織 B、奧氏體鋼中合金元素的品種多，數量大，不僅硫、磷等雜質會與鐵形成低熔點共晶，合金元素之間或與雜質間作用也可形成低熔點化合物或共晶.
C、熱導率低，熱膨脹係數大，局部加熱時溫度分佈不均勻，收縮量大等都將使接頭在冷卻過程中產生較大的內應力。
防止措施：
A、控制鋼材中的硫磷含量，含鎳量越高，控制越嚴；
B、合理進行合金化 ：如在單相穩定奧氏體鋼中適當增加Mn、C、N的含量，可以改善抗裂性（合金中有Cu時，Mn與Cu共存將促進偏析而使裂紋增加，此時不能提高含Mn量 ） ； 對18-8不鏽鋼，當焊接材料的Cr/Ni<1.6時，易產生熱裂紋，Cr/Ni=2.3-3.2時，可防止熱裂紋。
C、工藝上：減少熔池過熱和接頭的殘餘應力，如小線能量、不預熱、降低層間溫度。
D、控制焊縫化學成分，獲得雙相組織：γ+δ （5%左右）。
原因： （1）δ打亂A方向性，細化晶粒，低熔點雜質被δ分散和隔開，避免低熔點雜質呈連續網狀分佈，阻礙熱裂紋擴展和延伸； （2）δ能溶解較多的S、P，使其在晶界上數量大大減少，提高抗裂能力。
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