本田汽車公司自2002年12月全球首次租賃燃料電池汽車開始便持續開發先進燃料電池技術，通過優化電堆結構、嚴控膜電極水分佈、優化電堆及系統控制等技術，成功將燃料電池系統、電壓控制單元和電機集成到燃料電池動力系統總成中，使其成為全球首家生產5座燃料電池轎車廠商，併成功將整個燃料電池總成系統安裝在引擎蓋下。本田在開發Clarity燃料電池系統中，使用了哪些新穎的測量技術呢。

自上世紀80年代中後期開始，本田汽車公司便一直致力於提出解決城市空氣汙染、全球變暖和能源問題的汽車方案，並視燃料電池汽車為下一代終極清潔能源汽車。燃料電池汽車使用的氫燃料是二次能源，可從各種形式的一次能量中獲取。雖然現有氫氣生產過程中仍帶來CO2排放導致的環境問題，但未來可再生能源發電產氫將提供零碳排放的氫能源。

能源來源和應用

2002年12月，本田率先上市租賃版燃料電池汽車；2004年，首次安裝本田自制燃料電池電堆；2008年，向市場推出轎車版燃料電池汽車FCX Clarity；2016年，推出真正量產版燃料電池汽車FCV Clarity，實現高性能、長壽命燃料電池動力總成與傳統發動機V6總成體積相當。

本田燃料電池汽車演變

本田Clarity燃料電池動力總成

本田燃料電池堆演變

新型燃料電池堆

傳統雙極板由雙極板組件(陰陽極板)和膜電極組成的單電池經過串聯層疊形成。本田Clarity燃料電池通過波紋性流場強化氣體傳質，以雙片MEA+三片極板組成一個單元(雙電池)減少燃料電池堆體積。除使用超薄MEA外，採用逆流進氣達到循環電化學產物水目的。此外，通過使用樹脂框架實現最佳氣體分佈特性，實現CCM內水分分佈均勻。再者，通過溼度反饋控制降低水含量。上述技術有效降低了氣體流道深度，並減小20%體積，從而實現了1mm電池厚度。

傳統電池結構

本田Clarity燃料電池結構

氣體流道深度的降低進一步降低了流道週期，有效緩解了氣體擴散層中水凝結和積累，提高氣體擴散性能，實現電堆內每片電池發電性能提高1.5倍。伴隨電池厚度薄化和性能優化，本田Clarity燃料電池體積功率密度提高了60%，電堆數量減少30%，電堆尺寸減少33%。

逆流、樹脂框架平面內氣體分佈

逆流、樹脂框架平面內氣體分佈

燃料電池堆模型開發

開發車用燃料電池堆既要確保緊湊輕便的燃料電池堆高水平發電，又要使其滿足一定標準水平的耐久性(壽命)。此外，燃料電池堆由數百個電池單元串聯層疊，無疑延長了開發週期。本田汽車公司通過開發和使用仿真模型對燃料電池堆進行評估，加速燃料電池堆開發進度。

為確保燃料電池耐久性，必須保持一定的催化劑活性表面積和電解質膜厚度。催化劑有效表面積會顯著影響電池性能輸出，一定厚度的電解質膜確保將氧氣和氧氣分開，使陽極和陰極絕緣。催化劑層表面積和PEM厚度的維持受CCM水含量影響較大。當水含量較高，催化劑融解、團聚和再沉積引起催化劑有效活性面積減小。

由於化學反應而發生化學降解。氣體雜質和過氧化氫等因素會加速質子膜降解並促進膜厚度減少。另外，由於在雙極板中使用鐵基材料，流道總水積聚導致鐵分解(尤其極板和膜電極接觸區域)加速了PEM的化學降解。

當燃料電池堆安裝在車用平臺，包括氫/空兩側化學計量比、電堆溫溼度在內的操作條件響應於諸如加減速的車輛狀態而發生動態改變，影響CCM的水分含量。在燃料電池堆中，大約300 cm2的大CCM面積難以在發電平面內實現均勻的水分配。因此，重要的是通過考慮CCM中的水分分佈，預先創建仿真模型以評估催化劑層和電解質膜的耐久性。

催化層性能衰減模型開發

燃料電池汽車在行駛和啟停工況下發生衰減，衰減會引起燃料電池堆性能下降。在汽車啟停時，燃料電池陰極催化層Pt顆粒尺寸變大，在反覆出現的高電位負載下性能會降低；汽車行駛時，電壓循環處於波動狀態。為量化電壓循環對陰極催化劑層降解影響，使用循環伏安法(CV)研究了電壓循環載荷與催化劑層降解程度之間的關係。(CV是一種響應電流激勵的電壓變化獲取催化劑層中電化學反應的方法)

測試前後碳載體上Pt納米顆粒團聚

下圖為正常Pt催化劑的電流-電壓特性圖。對應0.5 V，電池內電化學雙層電容中監測到電流。從0.6 V到1.0 V，Pt和水之間的吸附反應轉化為Pt表面氧化膜的生成反應。另一方面，PtO層中發生還原反應，且從1.0 V到0.6 VPt返回其金屬態。對應低於0.5 V，Pt上發生質子吸附和解析反應(氫吸附和解析：HAD)。Pt的總HAD電荷與有效電化學面積(ECSA)成正比。因此，可以基於總的HAD電荷確定催化劑性能。

循環伏安法(CV)特性

在該項研究中，本田研究了啟動過程中峰值電位的影響。結果表明，較高的ULP導致由電位增加形成的PtO膜中還原電流增加。此外，PtO膜中還原電流不僅與ULP不同，持續時間也不同。經過研究行駛中車輛在加減速過程中谷值電位(LLP)的影響後發現，控制LLP不變，ULP產生的Q1從a減少到b。由於LLP保持不變，在ULP處形成的PtO減少，並且由於PtO部分返回其金屬態導致電荷下降。

ULP和LLP影響

基於上述結果，研究中定義了Pt應力參數，該參數是闡述車輛啟停和加減速過程中電壓循環對陰極催化層衰減影響的指標。

此處，Q1是ULP處PtO膜中總電荷，Q2是因LLP還原後PtO中的殘餘電荷。為在性能和△Q之間建立聯繫，研究了作為性能的因素ECSA與△Q之間的關係，即對測試電池進行電壓循環測試以確定ECSA損失率和△Q之間關係。通過對燃料電池堆中電壓變化進行建模，並使用啟停和加減速時車輛不同狀態參數來設置△Q。下圖展示了ECSA損失率與△Q之間關係。結果表明，ECSA損失率可以用△Q表示，以綜合考慮車輛啟停和運行過程中電勢、溫度和其他因素的變化影響。

ECSA損失率和△Q關係

為驗證開發的模型，採用實際車用燃料電池堆研究了加載模式中催化劑衰減情況。根據燃料電池堆平均電壓變化曲線(ULP和持續時間，LLP)和溫度計算出△Q。此外，基於阻抗值計算電池的含水量，並預測ECSA損失率。下圖展示了單片電池中測試和估算出的ECSA情況(幹態：25%RH氣體；溼態：45%RH氣體)。圖中虛線為從開發的模型中獲得的預測結果，預測值和測量值非常吻合，表明該模型具備估算實際燃料電池堆中催化劑衰減情況的潛力。另外，結果表面在含水量較低的條件下衰減降低。因此，

CCM水管理模式下衰減的驗證結果

空氣雜質引起性能衰減的模型開發

關於空氣雜質對燃料電池功率(性能)的影響，目前大多數研究和報道針對商用小型電池(例如JARI電池)。迄今為止，尚未見使用實際車用燃料電池的研究案例。通常，小型電池使用的蛇形流場不同於實際車用電池流場。因此，空氣及其雜質的擴散行為也不同

CCM水管理模式下衰減的驗證結果

研究中使用了由十片Clarity燃料電池單體組成的短堆，實驗裝置示意如下圖所示。 使用鼓泡系統對高純度氫氣進行加溼和加熱，以達到實際車輛中電堆所提供氣體相似條件。將除去雜質的空氣(以下稱為“清潔空氣”)加溼並加熱，通過連接到電堆陰極進氣管的T形接頭混合指定含量的雜質，將此混合物作為氧化劑氣體提供給電堆。

氣體雜質注入原理

通過模擬車輛啟停和加減速的負載變化(稱為“運行模式”)進行評估。在運行模式期間，陰極流速會根據設置的負載變化而變化。首先獲取清潔空氣供應時的最大功率，將其用作功率隨時間減少的參考值。具有大氣雜質的功率斜率(ΔP2/Δt)和具有清潔空氣的功率斜率(ΔP1/Δt)定義為功率衰減率，用作評估大氣雜質對功率影響的指標，如下圖所示。

功率衰減率校正(減去幹淨空氣中速率)

下圖展示了每種雜質濃度與功率衰減率之間的關係。在雜質濃度相似情況下，與硫基雜質相比，NO2對功率降低的影響較小。從上述影響燃料電池性能的空氣雜質表格中可以看出，大氣中硫基雜質的最大濃度為1000 ppb，而某些環境中的NO2濃度超過1000 ppb。因此，在NO2濃度高的區域，功率也會受到影響。在預期的100 ppb實際濃度下(參見上述空氣雜質表格)，NH3不會影響功率。此外，該研究證實濃度低於1000 ppb的NH3對功率衰減基本沒影響。

氣體雜質濃度和功率衰減率關係

水含量模型開發

車用燃料電池堆的工作條件隨車輛狀態而變化，CCM水分隨操作條件而變化。此外，燃料電池平面內CCM水分在不同位置有所不同。此前，本田汽車公司利用中子RG進行分析，研究燃料電池內部的水狀態。由於該測量方法在燃料電池的一個方向上發射中子，可在該方向上獲取雙極板流道中的總水含量。但該方法不適合測量CCM平面水含量分佈情況。本田汽車公司將CCM平面內水分分佈的仿真模型開發與水分傳感器設計開發工作並行進行。

水含量分佈傳感器

上圖為本田汽車公司開發的用於CCM平面內水分佈測量的阻抗測量傳感器。設計的傳感器形狀與膜電極相同，可安裝在實際燃料電池堆中極板間，且無需特殊設計極板或密封。傳感器的兩個表面均具有75個方形傳感器墊。測量過程中，交流電疊加在整個燃料電池堆，電阻值由傳感器測量的電流和電壓值計算得出，並轉換為CCM的水含量。

模型驗證、水含量分佈模擬結果

目前市場上存在幾種商用燃料電池模擬軟件。該項研究選擇了市場上某型燃料電池仿真軟件，該軟件針對車用燃料電池堆開發具有足夠的仿真精度和效率。通過結合水分佈的實驗結果並修改原始函數，開發了CCM平面水分佈的仿真模型。上圖分別顯示了CCM平面內水分佈的模擬結果以及模擬和測量結果的比較情況。可以看出，模擬結果和測量結果之間有很好的對應關係。此外，通過使用樹脂框架來優化氫氣和空氣的分佈，可使燃料電池活性面積較短一側方向上的水分佈變化(不一致性)降至最低。

本田Clarity燃料電池CCM水含量控制系統

本田CLARITY燃料電池系統配有加溼器，其與旁路閥並聯，如上圖所示。根據CCM含水量和電堆阻抗的關係特性(下圖)，依據測得的電堆阻抗將確保電堆耐久性所需的CCM含水量控制在圖中所示的上限和下限內(阻抗平均值)。測量誤差和含水量分佈是包含在電堆阻抗/CCM含水量特性圖中的指標，如下圖。目標阻抗顯示了電堆阻抗的控制範圍。平面內CCM水分佈變化較小會導致控制區間可能擴展。本田汽車公司在多種燃料電池運行條件下都進行了模擬研究，以優化平面內CCM的水分佈。

CCM水含量和阻抗關係

為驗證已通過仿真對CCM含水量進行了優化，並且CCM含水量在所有位置處於上下限內，將測量CCM含水量的傳感器安裝到了車載燃料電池系統上，如下圖所示，並在車輛工作狀態下進行測量。下圖(b)中藍色曲線顯示了最大含水量的時間序列結果，紅色曲線為最小含水量。電池平面CCM含水量在運行模式下不斷髮生變化，例如在車輛加速時會含水量增加，減速時含水量減少。下圖(c)中藍色和紅色分別表示在發電區域短邊方向上電池平面CCM含水量的最大值和最小值。結果表明平面CCM水含量在氣體流動方向上在單元的中心最高。這是因為在加速過程中輸出功率增加，導致在電池中心位置產生峰值電流密度，產生大量水。下圖(d)顯示了在減速過程中平面CCM水分佈在其最小含水量時的測量結果。當車輛從加速過渡到減速，進氣口的平面CCM含水量下降接近至下限。

(a)燃料電池系統;(b)電堆測試工況示意;(c)加載模式下水分佈;(d)減載模式下水分佈

由於在減速之前的高電流發電使電堆溫度升高，因此飽和水蒸氣含量較高，並且電堆出口排水量增加。減速過程中，由於空氣供應響應延遲導致空氣體積流量過大。這些因素協同作用導致進氣口附近的平面CCM含水量下降。其實，在每種情況下，都應將確保燃料電池堆耐久性所需的平面CCM水含量保持在上限值和下限值之內。

質子膜化學衰減模型開發

眾所周知，電化學反應的中間產物OH自由基穿越質子膜會引起其降解。已知Fe離子可通過OH自由基來加速化學降解。另一方面，存在具有清除自由基的共軛體系的金屬離子或有機分子，但必須使用適量的這些添加劑(降低H+的電導率率)。下圖為化學降解的加速因子與Fe離子量和用作添加劑的自由基猝滅劑量的關係圖。可使用該圖來設計質子膜厚度以滿足膜壽命。另外，可以看出鐵顆粒變成鐵離子使質子膜厚度局部變薄。（來源：燃料電池乾貨）

加速因子3D可視化圖

採用SEM的X射線和質子膜厚度測試結果

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