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李建軍 1，劉德輝 1，曾宇 1，李曉春 1，孟凡雙 1，姜喆 2

（1. 鞍鋼股份有限公司鍊鐵總廠，遼寧 鞍山 114021；

2. 鞍鋼集團鋼鐵研究院，遼寧 鞍山114009）

摘要：對鞍鋼新 5# 高爐（2580 m3）停爐過程進行了總結。通過在停爐前進行安全準備、洗爐和預倒槽，並準確選擇殘鐵口位置、計算殘鐵量，料面平穩降至風口區域，整個過程耗時約18 h，其間沒有出現爆震，實現了安全堯快速停爐。

關鍵詞：高爐；停爐；殘鐵；降料面

鞍鋼股份有限公司鍊鐵總廠新 5 # 高爐（2580 m3） 第 1 代爐役始於 2009 年 6 月 30 日，於 2018 年 9 月 13 日停爐大修，第 1 代爐役 9 年 3個月，生產生鐵 1 693.51 萬 t，單位高爐容積產鐵量為 6 089.58 t。 高爐生產後期，爐缸溫度（熱電偶顯示）大幅升高，最高達到 640 ℃，表明爐缸炭磚減薄，理論計算得出，最薄處炭磚厚度小於300 mm；同時，高爐出現漏煤氣現象，存在安全隱患。 受安全因素影響，高爐產能受到極大制約，燃料比長期處於 560~580 kg/t，遠高於國內同容積高爐燃料比520 kg/t 的水平。 鑑於此種情況，高爐於 2018 年 9月 13 日停爐大修。

1 停爐前準備

（1）安全準備。 為了確保安全停爐，新 5# 高爐從 2018 年 8 月初開始，對高爐打水和外部漏水情況進行處理，以確保積水不進入渣鐵道和殘鐵溝區域，並在出殘鐵完成前，保證此項工作時時受控。

（2）停爐前洗爐。為了清洗爐牆粘結物，更好完成出殘鐵作業，於8月 20日開始物理洗爐，即採取保持高爐適宜強度、降低終渣鹼度和提高爐溫等措施，將鐵水[Si]含量控制在0.6%左右，使入爐鹼度由1.45 逐漸降低到1.32，鐵水[S]含量控制在 0.02%~0.025%之間，風壓在保證穩定順行的基礎上適當提高。

（3）倒槽工作。 為了保證預休風前高爐順行狀態，防止由於集中倒槽槽中粉末增加，影響高爐順行，於 8 月 28 日至 9 月 3 日，對球團礦槽預倒一遍。 其餘燒結礦槽，由於原料供應緊張、經常倒空，本次不採取預倒槽。 從 9 月 11 日開始，高爐逐步控槽存、倒槽。預休風后，燒結礦剩餘 300 t，球團礦剩餘 200 t，焦炭僅剩餘 150 t，倒槽槽存剩餘較少，減少了倒料難度，降低了環保風險。

2 停爐操作

2.1 殘鐵口位置選擇

由於運輸因素，新 5# 高爐爐缸區域只有西偏北、東偏南部位有出殘鐵位置，考慮東、南兩鐵口之間夾角小、鐵水流動大，侵蝕相對較重，因此選擇在東偏南方向（6#、7# 風口）開殘鐵口。殘鐵口位置選在標高 7.64 m 處，即爐牆第一層陶瓷杯中部（二段冷卻壁下部）。 殘鐵口位置選擇情況如圖 1所示。

2.2 殘鐵量計算

根據鞍鋼高爐情況，按以下經驗公式[1]計算爐缸內殘鐵量，

式中，為殘鐵量，t； 為殘鐵係數， 一般取 0.5~0.6，侵蝕嚴重的爐底取上限，較輕取下限； 為爐缸直徑，m；為實際死鐵層深度，m；為熱態鐵水密度，t/m3。考慮新5# 高爐長期處於低強度生產，其係數可按 0.45 計算。經計算得出，高爐殘鐵量為850.2 t。 實際出鐵量為 521.6 t，比預計少約 330 t，分析原因如下：

（1） 降料線打水多，造成爐缸物理熱不好，殘鐵流動性差，側壁掛鐵；

（2） 停爐前邊緣發展，爐缸活躍度和物理熱不足，鐵水流動不好，殘鐵沒出淨；

（3）從侵蝕程度分析，爐缸中心侵蝕不多，邊緣侵蝕多，為象腳型，說明爐缸在整個爐役中沒有吹活。

2.3 二次降料面操作

高爐大修停爐，理想狀態是將料面安全、平穩降到風口處，但在降料面時容易出現爐頂煤氣溫度過高燒壞爐頂設備[2]、煤氣中H2含量高與沒有反應的O2反應而產生爆震[3]的情況。因此，降料面過程要嚴格控制爐頂煤氣中H2 含量[4]，要求小於4%。當爐頂 H2 含量大於4%時，需及時減小爐頂打水量。鞍鋼新 5# 高爐從 2018年9 月13日14:15 開始降料面， 到9 月 14 日 8:55 休風結束，共耗時約 18 h。降料面過程中煤氣成分和料線數據如表 1 所示。

降料面期間每隔 0.5 h 取 1 次煤氣樣，分析煤氣中 N2、H2、CO、CO2 和 O2含量，嚴格控制H2和 O2 成分變化。當出現 H2>12%>O2>12%或風口吹空時，立刻停止回收煤氣[5]。通過煤氣中的CO2含量判斷料面降落位置，9 月 13 日 22:30 煤氣中的 CO2 含量減小到 3.9%，證明此時料面已經降到爐腰附近位置[6]，與實測數據基本一致。9 月 14日 8:55 降料面操作結束，此次降料面過程共計打水 1 548 t，料面平穩且平整地降到風口區域，未出現爆震情況。

2.4 爐前出鐵情況

二次降料面期間的出鐵情況見表 2。二次降料面期間計劃出鐵 3 次，實際出鐵 3 次。 降料線打水和休風前爐缸物理熱充足是殘鐵出淨的必要條件。由於新 5# 高爐降料線時打水多，造成爐缸物理熱不足，3 次鐵的渣鐵物理熱和渣鐵流動性不好，爐前出鐵不理想。

3 結語

鞍鋼新 5# 高爐停爐大修採用空料線爐頂打水方法，整個過程歷時約 18 h。停爐前，採取保持高爐適宜強度，降低爐渣鹼度，提高爐溫等措施，洗爐效果顯著、並通過預倒槽保證了預休風前高爐順行狀態，減少了倒料難度，降低了環保風險。停爐期間，準確選擇殘鐵口位置，並在降料線過程中嚴格控制煤氣成分和出鐵時機，將料線平穩降至風口區域，爐內沒有出現爆震情況，實現了安全、快速停爐。

參考文獻

[1] 李建軍, 劉德輝. 鞍鋼 3200 m3 高爐大修停爐實踐 [J]. 鞍鋼技術, 2018(2): 42-45.

[2] 張益民, 趙乾坤, 王永山, 等. 永鋼 2 號高爐空料線快速停爐實踐[J]. 鍊鐵, 2015, 34(5): 48-50.

[3] 朱建偉, 劉全興. 鞍鋼 11 號高爐停爐操作實踐 [J]. 鍊鐵,1999, 18(5): 39-40.

[4] 姜慶喜, 張洪宇, 謝明輝, 等. 鞍鋼 2580 m3 高爐冬季降料線未出殘鐵停開爐實踐[J]. 鞍鋼技術, 2018(5).

[5] 佟溥昊, 戴永燕, 蔣益, 等. 鞍鋼鮁魚圈 1 號高爐停爐實踐 [J], 冶金能源, 2018, 37(2): 7-10.

[6] 周傳典. 高爐鍊鐵生產技術手冊[M]. 北京: 冶金工業出版社, 2008.

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關鍵字: 遼寧 鞍鋼股份 冶金