1、我廠用A-O法處理含有氨氮的汙水，以前運行正常，最近經常在迴流沉澱池出現汙泥厭氧反硝化，引起汙泥上浮現象，汙泥流失，影響出水水質。如何解剖？
答：解決辦法：
（1）控制好反硝化條件，儘可能去除硝酸氮；
（2）增加沉澱池的出泥量，以降低沉澱池的汙泥層高度，使汙泥在泥層的停留時間減少，可防止汙泥缺氧；
（3）條件允許的話（不影響缺氧區的缺氧環境）儘可能增加好氧區的溶解氧，使進入沉澱池的汙泥不缺氧。
上述第一條是為了使進入沉澱池的硝酸氮大大減少，不會發生嚴重的反硝化，後二條措施是即使有大量硝酸氮進沉澱池，但由於不缺氧也就不易發生反硝化。
2、目前我廠處理規模為4萬噸/日，有兩個濃縮池，設計汙泥量為5600kgDS/d，汙泥負荷為50kgDS/m2•d。但因施工造成兩個池的進泥和出泥不平衡且極不容易調整。經常造成一個池的汙泥過多發生厭氧並導致濃縮機負荷過高燒壞電機。
前段時間，在一個濃縮池故障不能及時排除的情況下，採用單池運行，汙泥量在4000kgDS/d左右，汙泥負荷為61kgDS/m2•d。在此負荷下運行，該池沒有出現因負荷過高而導致濃縮機故障。單池運行比雙池運行管理簡單且出泥穩定。試問，濃縮池的最高負荷可達多少。最佳的範圍又是多少？
答：是管理不當造成的。
二池的進泥量可以通過進泥閥調節的，如果象你所說的因施工問題二池進泥量不能調節，那濃縮池的出泥量總可以調節吧，進泥量大，又不能關小，就要增加出泥量，把出泥調節閘門開大，使池內汙泥層下降，這樣可減少濃縮汙泥在池內的停留時間，以防汙泥發酵。濃縮池還可以交替運行，運行管理中的調節手段是多方面的。至於濃縮池的負荷等與汙泥含水率、性質等有關，各廠的情況都不同的。
3、MLSS可用懸浮物的方法測定嗎？
答：MLSS只是很粗略地表示汙泥中微生物量的多少，當然不能用懸浮物的方法測定，因為MLSS包括固定固體和揮發固體二類，固定固體是無機物，揮發固體是有機物+微生物，如果用懸浮物的方法測定。一些溶解性的有機物和遊離細菌就流失了。
4、在運行過程中，氧化溝表面有一層厚厚的汙泥堆積，粒徑約1mm左右的汙泥顆粒泛黃色，時常會造成二沉池大量飄泥，汙泥返白，有絮體隨出水一同流出，SV30迅速下降，處理效果喪失，堆積汙泥減薄消除。週而復始，請問其成因和控制措施。
答：說明汙泥已失去活性，使ESS增加。
有二種可能：一是汙泥自身氧化；二是汙泥中毒。
從你所描述的現象看，前者的可能性大，可測定一下比耗氧速率，即內源耗氧速率與基質耗氧速率之比來確定，針對性採取措施。
5、AB法A段如何控制？是從一沉池以等同的流量給A段連續迴流嗎？SV30應控制在多少？是5%-10%嗎？
答：A段的迴流比應該大一些，但也不能使汙泥在一沉池的停留時間太短，雖然A段主要是吸附為主，但也有一定的生物降解作用的，生物降解大多在沉澱池內進行，只有將吸附在汙泥表面的有機物降解，才能恢復吸附能力。應該用MLSS來控制，在汙泥沉降性能穩定時也可用SV30，要根據實際情況定，沉降比5%-10%太低。
6、如果一家汙水廠運行一兩年處理效果沒達到較佳狀態，那是不是應該考慮重新培菌（換泥）？換泥跟開始時的培菌有什麼不一樣呢？
答：不用換！如果運行條件不變，換了也會一樣的，即使你用優勢菌種投加也沒用，只能維持一段時間，重要的是控制好運行條件，如果是設計上的的問題要及時整改。
7、我調試的是工業廢水。工藝為水解+厭氧+好氧池1+好氧池2+沉澱。由於安裝問題，曝氣池布氣不均勻（圓形曝氣頭曝氣），每個曝氣器處，均有一個類似噴泉上下翻滾（直徑1m左右），曝氣不均，對處理效果有多大影響？還發現曝氣區填料掛膜較少，鏡檢有大的後生動物，沒有發現其它生物，填料生物膜表面為淡黃色，曝氣區外的生物膜厚達3cm，能給我解釋一下嗎？
答：你所說的情況不能說是曝氣不均，是正常現象。還有你說生物膜不多，不知是多少？如生物膜把填料基本覆蓋就很好了，至於說曝氣區外的生物膜厚達3cm就是嚴重結球了，要採取措施，如用大氣量沖刷和厭氧脫膜等措施。
8、請問有關接觸氧化池的下例問題。
（1）接觸氧化池在放空時，填料上汙泥能存活多少時間？
（2）當接觸氧化池處理能力下降時，要不要投加營養？
（3）對於泡沫，加煤油消泡你認為有效嗎，若有效通常要加多少？
答：三個問題回答如下：
（1）接觸氧化池放空後並不是生物膜汙泥能存活多長的問題，而是要避免軟性填料曬乾而板結，板結後再浸放水中就很難再伸展開，要防止這樣的情況出現；
（2）接觸氧化池處理能力的下降應從多因素考慮，其中生物膜的厚度控制很重要，膜太厚會嚴重影響處理能力，還要注意池放空時只能緩緩放，否則掛有大量生物膜的軟性填料架會倒塌或變形；
（3）化學性泡沫用水噴淋較有效（不能直接用水衝），我不贊同用煤油之類的方法消泡。
9、本廠近一週的進水、出水及生化池各數據平均如下：
進水：BOD：253；COD：810；PH：7.9；SS：286；色度：32倍；氨氮：28；總氮：64；總磷：6.0；
出水：BOD：4.8；COD：74；PH：8.1；SS：12；色度：8倍；氨氮：7.6；總氮：22.8；總磷：1.02；
生化池：MLSS：4200；MLVSS：2340；SV%：47.2；汙泥指數：118.9；泥齡是35天。
採用的是改良型活性汙泥法處理工藝，目前的進水大約只有2.5萬噸/天（設計是5萬噸），80%以上是工業廢水，另有少量高濃度的垃圾滲濾液。工藝流程是曝氣沉砂池-後生化池-後二沉池，沒有設置接觸池與水解池。生化池是鼓風機供氣，深水轉碟曝氣，連續進水時溶解氧達不到1mg/L，停止進水後溶解氧緩慢上升至4-5mg/L左右。進水的嚴重超標及構築物的缺陷，導致了生化池的負荷很高，且汙泥濃縮池很小(180立方)，有相當部分剩餘汙泥重回到進水泵房去。
現在碰到的問題是：
（1）二沉池在進水後經常發現有活性汙泥懸浮顆粒，是靜沉時間不足還是難以沉澱？
（2）三個二沉池均發現聚集的紅蟲（水蚤），水蚤好像是處理水質好的表現，是不是因為汙泥濃度高導致大量繁殖？
（3）二沉池有時發現有薄薄的一層飄泥，是不是汙泥的沉降性能很差，生化池曝氣不足？還是汙泥迴流不及時？
（4）二沉池三角堰板上容易青苔或是藻類滋生，有什麼方法克服？
（5）我認為汙泥已老化嚴重，要將MLSS控低為3000-3500之間或更低些，增加剩餘汙泥排放量，降低泥齡，這樣生化池的耐衝擊會不會下降？出水水質會不會上揚？
答：汙泥是有些老化，但不算很嚴重，泥齡已達35天，按此推算，汙泥負荷不到0.03。控制目前汙泥濃度的2/3就足夠了，應該逐漸減少汙泥濃度，水蚤對出水沒影響，分析取樣時不要取到水蚤。還要注意沉澱池泥層控制，二沉池三角堰板上青苔和藻類只能人工清除。
10、我們是石油化工廢水兩級生化處理，一級是圓形完全混合式曝氣池，二級是推流曝氣池，一級DO0.2mg/L，二級DO5.0mg/L。這段時間一級生化進水PH8.0，出水6.5，二級生化後PH5.78，超出指標6-9的範圍，這是怎麼回事？
答：一級DO低很正常，因為汙泥負荷高，一級pH下降的原因可能是負荷太高發生酸化，二級出水pH下降可能是硝化反應消耗鹼度造成的。因為你介紹得太簡單，我也只能簡單分析和推斷。
11、氨氮的去除，除了要有充足的碳原和足夠長的汙泥齡和保證足夠的迴流，迴流是迴流好氧池出水還是二沉池底部迴流？我現在調試氨綸廢水，原來設計迴流好氧池出水，可實際上是，若迴流量達一倍時，就不能保證前邊缺氧池的厭氧環境，我師傅說好氧池溶解氧控制在1mg/L左右會好些，這樣說是否對？
答：根據你介紹的應該是前置反硝化，需迴流好氧池的出水和二沉池汙泥。你說若迴流量達一倍時，就不能保證前邊的缺氧池的厭氧環境的話不妥，缺氧區不等於厭氧，DO小於0.5mg/L就可。你師傅說好氧池溶解氧控制在1mg/L左右也是有道理的，這樣可防止缺氧區DO大於0.5mg/L。
如果好氧區DO在1左右，出水迴流量在一倍時，缺氧區DO仍大於0.5mg/L時，不能再降低好氧區的溶解氧，也不要隨意減少出水迴流量（進入缺氧區的硝酸氮會少），此時可在不影響二沉池泥水分離效果的前提下，減少二沉池出泥量，將池內汙泥層升高，使汙泥在二沉池內的停留時間增加，使之處於缺陷氧或無氧狀態，這樣也有利於避免缺氧區DO上升。
二沉池出泥量減少不會影響迴流至反應池的汙泥量，因為在二沉池內泥層升高的情況下，汙泥在泥層中的濃縮時間長了，這種情況下出泥量減少了但出泥的濃度提高了。如果是接觸氧化工藝，出水要回流，汙泥就不迴流了。我不贊成用前置反硝化。因為出水迴流的能耗大，迴流量大要求反應池容積也大。關於去除硝化菌的說法不妥，但明白你的意思。
12、
（1）最近車間試車，造成進水很不正常。昨天COD有6000，而設計只有600。應該採取那些措施，使出水儘快恢復正常？
（2）最近空壓機房的風壓有8公斤，而又沒裝減壓閥，他們解釋曝氣管的流量閥一樣可控制壓力。請問一下，是不是風壓過高造成的曝氣不均？
答：進水COD大於設計值的十倍是無法達標的，應增加供氧量，減少排泥量或不排泥，目的就是控制好汙泥負荷和供氧量。但要注意：減少排泥量或不排泥是暫時的，當經過一個反應時斷後（至少半天）就應該加大排泥量。
上述措施的目的是先讓汙泥與高濃度汙水混合、吸附，經過一段時間後，部分有機物降解，但仍有大部分有機物吸附在汙泥上，讓其隨汙泥而排出系統，這樣可使系統儘快恢復正常，因為這樣高濃度的廢水一般不會特續很長時間的。風壓達8公斤是肯定不行的。
13、活性汙泥法處理魚類加工廢水，生化部分分三個格池串聯進行，現在第二、第三生化池出現了大量的泡沫，而第一生化池中沒有泡沫；起初以為是洗滌劑泡沫，但是最近在洗滌劑高峰時，將水外排，已經有四五天了，依舊沒有好轉而且有增多的跡象，這是什麼原因，怎麼解決？
答：可能是若卡氏菌引起的生物泡沫，在進水含油脂、負荷低的後段易繁殖。這類泡沫很難用水噴淋消除，只能人工清除或讓部分原水直接超越至後面生化池，可在一定程度上壓抑若卡氏菌繁殖。
14、老裝置改造用來處理氨氮廢水。採用水解+厭氧+兩級好氧（接觸氧化工藝）。汙水迴流到水解池，汙泥迴流到厭氧池（缺氧池），如果加大回流，水解池汙泥流失很快（水解池由黑變清），並且後面的厭氧池溶解氧可達0.7。
為此嘗試沉澱池底部迴流（通過放空管迴流），由於迴流量限制，氨氮的去除率不理想。請問：前置反硝化工藝，通常是迴流的是好氧池出水還是沉澱池出水？
答：應該是二級好氧池的出水迴流至缺氧區，而不是迴流至水解池和厭氧池。可能是你沒完全介紹清楚，總感覺這工藝有問題，水解池就是酸化池，主要是通過水解酸化提高廢水的可生化性，應該先了解一下硝化效果是否好，再考慮反硝化問題，還有你說的沉澱池是否是最後的沉澱池（沉澱好氧池脫落的生物膜用）？厭氧池後是否有沉澱池？我感覺除了設計問題，還有運行管理問題。
15、現在用SBR工藝處理醫院汙水，目前已經投放生活汙水和迴流汙泥（經過帶式汙泥機出來的汙泥1000斤），在鼓風的時候就在十分鐘左右出現大量的白泡沫，水量大概有120立方，是不是進水量大和濃度高呢？下步工作需要什麼準備？微生物怎樣培養得更好？如何去控制鼓風時間？出現這樣的問題如何去解決？
答：如用脫水汙泥作汙泥培養接種用，投加量至少要有效池容的3%，還有營養方面的要求，接種汙泥投加量太少了，至於出現泡沫很正常的，汙泥形成後會大大減少或消失的。後面的問題是具體的運行控制問題。
16、我們廠採用厭氧-水解-一級好氧接觸氧化-二級好氧接觸氧化工藝。進水COD在1000mg/L以下；進水氨氮50mg/L；BOD5/COD在0.35以上。出水氨氮無法達標，如何解決？
答：你們的工藝應改變，這樣是無法達標的，進水氨氮50mg/L（總氮還要高），BOD5/COD在0.35以上就不必水解酸化，COD在1000mg/L以下也不必用厭氧，可將厭氧池和水解池都改成好氧池(接觸氧化)，反硝化池不必另設，只要將目前的第一級好氧接觸氧化池的溶解氧控制在0.5以下就可（是假設水解池和厭氧池都改成好氧池的情況下），因為還不瞭解各方面的具體情況，只是初步的想法。
17、為什麼你說“BOD5/COD在0.35以上就不必水解酸化”？
答：因為這樣的B/C比的汙水可生化性還可以，汙水中不可生化物質在此比值下不算很高，大部分可以被活性汙泥吸附而通過剩餘汙泥排放而去除並使出水達標。還要說明的是所謂不可生化的有機物，其中一部分還是可以降解的，只是生化過程需較長。我說不必酸化並不是酸化效果不好，而是從投資、佔地等經濟角度考慮。
18、CAST工藝處理城市汙水，BOD在80左右，MLSS在4000mg/L左右，目前DO在反應時控制在1.0~3.0，有時DO會超過3.0。現在汙泥灰份較高，在恢復時應具體注意那些方面，大致控制參數是多少？以上的參數有什麼不妥？
答：根據所介紹的情況，可能是汙泥負荷過低引起汙泥老化，應該增加排泥量，減少至選擇池的迴流量，減少曝氣時間。
19、廢水硫化物高若用溼式氧化法，要是生成硫酸怎麼辦？這樣對管壁有腐蝕作用，可能造成管壁塌陷，是否讓硫化物沉澱較好？
答：不存在你說的問題。用溼式氧化法硫化物被氧化成硫酸鹽，當然也會有一部分未完全氧化的硫代硫酸鹽。
20、所加的幹汙泥量與什麼有直接的關係，初次培養應該加多少？
答：接種培養法要多少泥只能是大概的範圍，關鍵還是要經驗，否則接種的泥最多也沒用。
21、我們採用A2O工藝，現在總磷去除還可以，但是氨氮一直沒降低，調試已經有三個月了，我曾經看到過一篇文章說不用內迴流也可以降氨氮，而我們的內迴流不好控制，幾乎沒有，不知道要怎麼做才能降低氨氮？
答：根據你說的情況出水氨氮高於進水與沒有迴流無關的，主要還是反應時間不夠，估計這類廢水有機氮較高，由於硝化時間不夠，有機氮的氨化速率大於氨氮的硝化速率，出水氨氮上升也是很正常的，還要確認硝化的基本條件是否控制好。
22、接觸氧化裝置生物膜培養過程中發現生物膜形成後又會脫落，如何解決和避免呢？
答：生物膜形成而大部分又脫落是很正常的現象，一般脫落後第二次或第三次重新形成後才算是掛膜成功，也就是說第一次生物膜形成不能算掛膜成功，如果第一次掛膜後不大量脫落是偶然的，經一、二次脫落後才形成才是必然的，大多數情況下是這樣的。
23、腈綸廢水較難處理，用什麼處理工藝合適？
答：腈綸廢水的可生化性較差，含有大量低聚物和SCN等無機性COD，所以先要預處理，如中和，混凝，然後用生化處理，生化處理建議用生物膜法，前面要有酸化工序。
24、接觸氧化池是否用按填料空隙率計算水力停留時間？如何計算？
答：按填料空隙率計算水力停留時間是沒意義的，也算不準，應該是容積負荷和汙水在生化池的停留時間。
25、水解酸化階段會不會出現COD升高現象呢？我的意思是，大分子水解為小分子，原來水中有些大分子無法被重鉻酸鉀氧化，而水解後卻可以。我做的是垃圾滲濾液。
答：確實有可能原來不能被重鉻酸鉀氧化的大分子有機物通過水解酸化後能被氧化了，但水解酸化池出水COD還是不會升高的，理由是：
（1）重鉻酸鉀法測定COD時，有硫酸銀作催化劑，可氧化95%以上的有機物；
（2）水解酸化過程中COD也會去除一部分的，去除率肯定高於前面說的不能被重鉻酸鉀氧化的那些物質。
26、
（1）我們用蒸餾滴定法測氨氮時，餾出液呈現黃色，影響滴定終點，不知道是為什麼，怎麼避免或者排除干擾。
（2）好氧汙泥濃度的測定時，是取10ml沉澱了半小時的汙泥，還是取10ml水和汙泥的混合物沉澱後測定。好氧汙泥濃度一般控制在多少是正常的。
（3）水解酸化池的汙泥濃度一般是多少為正常的。
答：濃度高要稀釋後用比色法測定。如果加入顯色劑後仍有黃色，說明氨氮濃度很低（只是猜測）。汙泥濃度測定要用100ml混合液在量筒沉降後的汙泥來測定，汙泥濃度控制的範圍要根據裝置的實際汙泥負荷來定，不能一概而論的。
27．問：在春節期間，卡魯塞爾2000怎麼運行（春節一些人回家，沒有倒班）？
答：只要汙水不斷人就不能休息，所謂的週末運行模式靠不住的。
28、我廠的UNITANK系統其主體為三格池結構（三個池可分為左邊池、中池、右邊池），三池之間為連通形式，每池設有曝氣系統，採用機械錶面曝氣，並配有攪拌，外側兩邊池設出水堰以及汙泥排放裝置，兩池交替作為曝氣和沉澱池，汙水可進人三池中的任何一個。現工藝運行分兩個主體運行階段，第一主體階段運行步驟如下：
（1）汙水先進入左邊池，同時左邊池進行厭氧攪拌，攪拌時間為1小時。中池好氧曝氣，右邊池做沉澱池出水。
（2）汙水繼續進入左邊池，左邊池停止攪拌，進行好氧曝氣，曝氣時間為3.5小時。中池始終好氧曝氣，右邊池還做沉澱池出水。
（3）左邊池停止曝氣，靜沉，靜沉時間為1小時。汙水由進左邊池改進中間池。中池始終好氧曝氣，右邊池還出水。第一個主體運行階段（共6小時）結束後，通過一個短暫的過渡段（0.5小時反衝洗），即進入第二個主體運行階段。第二個主體運行階段過程改為汙水從右邊池進入系統，混合液通過中間池再進入作為沉澱池的左邊池，水流方向相反，操作過程相同。
以上工藝在我廠已運行兩年，我認為該工藝在脫磷除氮方面存在著一些漏洞，即在各個主體階段沉澱池排出的水沒有經過一個完整的厭氧—好氧過程，排出的水其實以好氧水為主。
另一方面我覺的現工藝在厭氧—好氧段時間分配不合理，好氧段時間過長。對此，我提出了一些建議，以第一主體階段為例：汙水先進入左邊池進行厭氧攪拌，厭氧攪拌一段時間後汙水改進入中間池，左邊池停止厭氧攪拌改好氧曝氣，這樣左邊池就好象被“鎖定”一樣，能儘可能完成硝化反應。其後左側池停止曝氣，作為沉澱池。然後進入第二個主體運行階段，汙水流動方向由右向左，運行過程相同。
建議提出以後我們也實踐了一段時間，在實踐過程中我們碰到了這樣一個問題，就是其中一邊池被“鎖定”曝氣、而中池改進水以後，中池的汙泥就始終推流到另一做沉澱池的邊池，結果中池的汙泥濃度極低，而沉澱池的邊池汙泥濃度很高，造成“泛泥”和磷的二次釋放。對於上述描述的一些情況，想請教下面問題：
（1）我廠現行的工藝合理嗎？
（2）能解決中池大量推泥的弊端嗎？
（3）現行的工藝厭氧—好氧段時間分配合理嗎？
答：三個問題回答如下：
（1）你的建議比現在的運行模式合理。但要作些調整，即在鎖定左池的前提下，延長左池進水的時間，相應減少中間池進水的時間，這樣更合理，理由從下條可知。
（2）左池進水的時間增加後，左池更多的汙泥推至中池，使中池的泥比調整前的多，可以使中池進水時間結束時的汙泥濃度比現在的運行模式多。
（3）至於厭氧好氧的時間是要根據脫氮除磷效果要通過試湊來定的。無論左池和中池進水時間如何調節，二池總的進水時間是不變的，中池進水時間增加而左池進水時間減少，推到右池的流量是一樣的，但流過去的汙泥絕對量會減少。當然各池的汙泥濃度不可能平衡，這是交替式曝氣池的特點。
至於要縮短週期的時間是不對的，對於設有厭氧段的工藝，如果縮短週期時間，由於邊池出水前的預沉澱時間不能縮短，所以每週期中的好氧和厭氧時間就不夠了，即使不考慮除磷，要縮短週期，也要在汙泥的沉降性能好的情況下，這樣才能減少預沉澱的時間，而保證生化應該階段的時間。還要說明的是UNITANK工藝對脫氮除磷有一定的侷限性，除磷會制約脫氮效果。
29、微生物鏡檢時怎樣計數？我用的是10×的物鏡，16×的目鏡，即總放大倍數為160倍，在總放大倍數160倍下的一個視野看到3個鐘蟲，那在1平方釐米中有多少鍾蟲？
答：應該用100倍，即目鏡和物鏡都是10倍，來觀察原生動物和後生動物，並計數，絲狀菌的丰度100倍也可大致看清，汙泥結構和遊離細菌的密度觀察400倍較合適。計數方法是：先確定每毫升曝氣池混合液共有幾滴（假定每毫升有20滴），取一滴混合液於載玻片上，小心蓋上蓋玻片，然後在100倍下將所有泥樣都看一邊，記好各類原生動物和後生動物的數量，然後再觀察其它內容。
30、處理的是造紙廢水（麥草製漿），採用卡魯塞爾氧化溝，但現在氧化溝的汙泥沉澱性很不好，SV30很差，這是何原因造成的？
答：造成原因可能是因為為了滿足供氧量，不得不使曝氣機高速運行，把汙泥打碎而使沉降性能更差。這類廢水適宜鼓風曝氣法，採用推流式，目前的辦法是儘可能避免曝氣機長時間高速運行，控制汙泥濃度，迴流比儘可能小，以避免沉澱池上升流速過快。
31、我認為三槽式氧化溝側溝排泥有它的優點，但同時又由它的致命缺點，即像SBR工藝一樣會形成排泥漏斗，造成初期排泥的濃度高而後期排泥的濃度非常低。從而造成對後續的汙泥處理工藝的不利，而且造成控制系統複雜，要藉助不可靠的儀表或增加工人的勞動強度來完成。
答：這是完全可避免的，邊溝排泥並不是任何時間都可排的，如果在A階段從曝氣邊溝排泥也不可能出現這情況。汙泥沉降性能好的也不一定要則溝排泥，應該根據各裝置的具體情況來定，至於運行管理要方便，當然要有可靠的控制系統，目前的控制系統應該算是簡單、成熟的，當然自控系統出問題，用人工控制是很不方便，這也是三槽式氧化溝的弱點之一。
32、三槽式氧化溝是如何交替排泥的？是實測曝氣池汙泥濃度進行切換還是根據進水濃度預測切換？
答：可在A、D的起始階段從曝氣側溝排泥，此時曝氣溝內的汙泥濃度也較高，在排泥過程中，一部分被汙泥吸附的物質可隨汙泥一起排出，也可減輕此後反應該階段的處理負荷，總之，排泥方式和排泥時間需根據運行週期的時間、汙泥沉降性能等綜合考慮，不能一成不變，交替排泥模式需由單獨的控制系統來控制，現有三槽式氧化溝的控制程序無法滿足這方面要求的。
33、三槽式氧化溝運行模式如何編程？如何確定各階段的運行時間？
答：由於一個運行週期內的前3個運行階段與後3個運行階段的運行狀態相同，設定時僅考慮前三個階段就可。
如：A、B、C三階段的總時間為4小時，應先確定C階段的時間，這個階段以沉澱為主，假如停止曝氣後將作沉澱用的側溝的混合液在1小時內能使泥水分離完全，則C階段的時間就定為1小時；
A階段是生化反應的主要時段，其運行時間應大大長於B階段，經A階段運行後，大部分生化作用已大部分完成；
B階段是A階段向C階段的過渡階段，此時，廢水進入中溝，經生化處理後流向另一沉澱溝，曝氣側溝在不進廢水的情況下繼續曝氣，使溝內尚未降解的物質進一步轉化，所以B階段的時間較短。要根據不同的情況來採用相應的運行模式，如當汙泥沉降性能差時，應該適當增加C階段的時間，相應減少A、B階段的時間，必要時可在C和D之間設一個過渡階段。
34、我單位採用卡魯塞爾氧化溝2000型工藝的城市汙水處理廠，規模8萬噸/天。運行中NH3-N去除不理想，2月份進水NH3-N平均為32.35mg/L，出水為25.99mg/L，是否提高好氧區的DO值，就能降低NH3-N值？
答：可提高好氧區的溶解氧，同時將內迴流閘門開大，這樣使反硝化區的缺氧部分容積減少，可在一定程度上提高硝化效果，此外還要考慮鹼度是否夠等因素。
35、卡魯塞爾氧化溝的水力設計目前在國內還是一個尚未充分探討的課題。我想主要原因是其中涉及到方方面面的因素：
如機械設備（特別是表曝機）的機械和水力性能（如曝氣葉輪形狀、轉速、浸沒深度等）及其運轉中輸入水中的能量（該能量在充氧、推動和攪拌上還存在著一個分配關係)；還有氧化溝具體的佈置形式和溝體設計如渠長、寬和水深、導流牆的位置、形狀、是否偏心設置等。
將所有這些因素（可能還有上面沒有提到的）綜合起來，才能得出卡魯塞爾氧化溝中的具體水流形態和有關參數（如流線、湍流程度、斷面流速分佈及平均流速等）。由於此問題非常複雜，不知對卡魯塞爾水力設計方面有何建議？
答：其實也沒這麼複雜，氧化溝內的流速與水力停留時間或是氧化溝的容積沒有什麼定性關係，氧化溝內的流速是控制溝內不沉澱為準，不宜過大，流速太小會使汙泥下沉，是通過水下推進器或表曝機來完成的，只是完成流速的設備要根據與池深、池長等來定，不同廠家的設備選型也不盡相同。
36、能否告知三溝式氧化溝運行管理中的注意事項以及他的侷限性。
答：需注意的事項很多，首先要根據實際情況確定好運行週期的時間，然後確定週期內各運行階段的時間。
運行階段應先確定C階段段時間，因為C階段是泥水分離時間。還要調整好轉刷的浸沒深度，使其具有很好的充氧能力和混合推動力，池內的所有轉刷的浸沒深度要一致。轉刷的浸沒深度應在靜止狀態下通過出水堰門來調節，即在氧化溝進水而不曝氣的狀態下用出水堰門的升降來調節，當轉刷處於合適的浸沒深度時，出水堰門的開度即為轉刷運行時的開啟限位。
二條側溝的所有出水堰門開啟狀態下的限位應該基本相同。應該根據廢水的特性和本裝置的實際情況，通過試運行來確定日常運行的最佳模式並輸入可控編程器，進行運行控制。
當出現異常情況時應該及時調整運行模式，如：因汙泥沉降性能差而造成沉澱溝泥水分離困難使出水帶泥時，應該增加C階段的時間，相應減少其它階段的時間。二條側溝出水堰的開閉狀態是根據設定的工藝要求自控的，半個週期二條側溝的切換中，在預設定時，原出水溝的堰門應在另一預沉溝的出水堰門全部都開啟後再關閉，以防原預沉溝在出水的初始時間漂泥。
自控系統出現問題時，可通過手動控制來運行。手動控制時，各設備的開閉時間和順序應該嚴格按運行模式進行，並與自動控制程序相同。汙泥負荷和泥齡的計算中的生化部分容積可將氧化溝總容積*總生化時間與總水力停留時間之比。
37、我公司汙水處理站已經運行了近六年，近兩個月發生的汙泥膨脹一直無法有效的控制，工藝為ICEAS，沉降比為60到90多，但是絲狀菌一般，曝氣時間一般根據水中溶解氧量來控制，達到5.0到5.6停止曝氣；我公司的主要汙染物為乙醇，時常會造成瞬時衝擊，請給予意見？
答：這類水很容易引起膨脹，因為可溶解有機物高，N、P不足要投加。
38、我廠有兩條卡魯塞爾氧化溝，設計日處理量8萬噸，現在只運行了一組系統，日處理量4萬噸，年後將啟用第二組系統，用一號系統的汙泥對二號系統進行汙泥培養，請說說具體如何操作？
答：現在已有一組在運行就不用培養了，可在另一組投運前多積累一些汙泥引入就可
39、請從實用性角度談談對汙水處理行業的自控技術的看法，比如說是卡魯塞爾工藝呢？
答：生化處理工藝方式很多的，要看什麼工藝，如果是傳統鼓風曝氣活性汙泥法，就沒必要自控，只要有液位保護控制和泵等設備的手動遙控控制即可。
卡魯塞爾氧化溝用自控制當然好，如果有水下推進器，用保護控制就可，如果沒有水下推進器，最好用運行控制。我這裡說的保護控制就是控制系統（如PLC）根據設定的溶解氧範圍，通過曝氣機的開停和轉速使溶解氧控制在要求的範圍內。運行控制就不同，除了前面的要求外，還要考慮在曝氣機慢速運行或只有個別曝氣機運行時，防止汙泥下沉，即在曝氣機的總體運行狀態只滿足DO的控制，而不能滿足泥水混和時能自動調控。
40、我們現在是檢測2個池，1號是有種泥接種的，但是1個月下來鏡檢時只發現大量草履蟲，發現鍾蟲的幾率基本沒有，最多再加上幾條線形蟲；
我們2號是沒加種泥，然後進水曝氣，一個月後鏡檢時發現了大量鍾蟲和一些草履蟲等其他細菌，但是2個池的汙泥含量都很少。
請問現在怎麼培養1號池的細菌，怎麼增加汙泥含量？還有就是曝氣池裡的溶解氧很高，一般都再9-11之間，6以下的很少，難得出現幾次，我們鼓風機已經時開的最小了，而2號池的溶解氧更高，一般都在10－12之間。
答：二池的情況類似，是營養不足和曝氣過度引起的，汙泥處於不斷增長又在不斷自身氧化的狀態，所以要嚴格控制曝氣時間，如果無法增加汙泥量，只能採用間斷曝氣，還有營養比的控制等問題也要注意。
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