一、岩溶地區的樁基設計原則（規範3.4.4條）一不宜採用管樁的原因如下：
1）管樁一旦穿過風化岩層覆蓋就立即接觸岩層，管樁很容易就破壞，破壞率達30%~50%；
2）樁尖接觸巖面後，很容易沿傾斜的巖面滑移，造成樁身傾斜，導致樁身斷裂或傾斜率過大；
4）樁尖落在基岩上，周圍土體嵌固力小，樁身穩定性差。
二、灌注樁後注漿
1）灌注樁成樁後一定時間：通過預設於樁身內的注漿導管及與之相連的樁端、樁側注漿閥注入水泥漿，使樁端、樁側土體（包括沉渣和泥皮）得到加固，從而提高單樁承載力，減小沉降。承載力一般可提高40%~100%（但湖北省標DB42/242-2003規定不宜超過同類非壓漿樁的1.3倍），沉降可減少20%~30%，可使用與除沉管灌注樁外的各種鑽、挖、衝孔樁。
2）增強機理：後注漿對樁側及樁端土的加固作用，表現為：固化效應 -樁底沉渣及樁側泥皮因漿液滲入而發生物理化學作用而固化，充填膠結效應-對樁底沉渣及樁側泥皮因滲入注漿而顯示的充填膠結，加筋效應-因劈裂注漿現成網狀結石。
3）增強特點：端阻的增幅高於側阻，粗粒土的增幅高於細粒土。樁端、樁側複式注漿高於樁端、樁側單一注漿。這是由於端阻受沉渣影響敏感，經後注漿後沉渣得到加固且樁端有擴底效應，樁端沉渣和土的加固效應強於樁側泥皮的加固效應；粗粒土是滲透注漿，細粒土是劈裂注漿，前者的加固效應強於後者。
4）注漿後變形特點：非注漿的Q-s曲線為陡降型，而後注漿為緩變型，使得在相同安全係數下樁的可靠度提高，沉降減少。沉降減少的主要原因如下：a、固化了樁底沉渣及虛土，同時樁端有擴底效應 b、由於注漿壓力較大（一般均大於1Mpa），對樁端土進行了預壓。
5）設計以注意的事項：a、注漿管的連接應採用套管連接 b、當注漿管代替鋼筋時，最好在樁頂處預埋附加鋼筋，避免由於施工保護不當導致注漿管在樁頂處折斷 c、注漿管的固定應採用綁紮固定。
三、單樁承載力的時間效應
所謂的單樁承載力的時間效應是指樁的承載力隨時間變化，一般出現在擠土樁中，特別是預製樁。上海的資料顯示，隨著打樁後間歇時間的增加承載力都有不同程度的增加，間歇一年後的但樁承載力可提高30%~60%。
分析原因如下：
樁打入時，土不易被立即擠實（特別是軟土中），在強大的擠壓力作用下，使貼近樁身的土體中產生了很大的空隙水壓力，土的結構也造成了破壞，抗剪強度降低（觸變）。經過一段時間的間歇後，孔隙水壓力逐漸消散，土逐漸固結密實，同時土的結構強度也逐漸恢復，抗剪強度逐漸提高。因而摩擦力及樁端阻力也不斷增加。
強度提高最快發生在1~3個月時。某種程度上可由高孔隙水壓和排擠開的體積的影響，使緊靠樁的土產生迅速的排水固結來解釋。實際上緊靠樁的土（大約50~200mm的範圍內）往往固結的很厲害，以至使樁的有效直徑增加。
樁的承載力隨時間的增長的現象在軟土中比較明顯。但在硬塑土中的變化規律有待進一步研究。
不是所有的樁的承載力都隨時間增加，一些樁的承載力隨時間降低。
四、樁筏基礎反力呈馬鞍型分佈的解釋
根據傳統的荷載分佈原則，荷載的分佈是根據剛度進行分配 ，基礎中間部位樁的承載力低說明土對樁的支撐剛度降低，也就是樁側樁端土的剛度降低。
原因是中間部位的樁間土要承受四周樁傳來的荷載。換一種解釋方法是，中間有限的樁間土不能同時給周圍的樁提供所要求的承載力，而靠近外側的樁除依靠基礎內側的土提供承載力外，還能利用靠近基礎外側的土提供承載力，而靠近基礎外側的土受內部樁的影響小，能比內部的土提供更多的承載力，因此外側的樁能承受較內部樁更多的荷載，也就是樁反力呈馬鞍型分佈的原因。
另基坑開挖對樁間土的卸載造成樁間土的回彈，導致靠近基坑邊緣處樁剛度大，中部樁剛度小，更加加劇了基礎反力呈馬鞍型分佈。
五、變剛調平設計原則總體思路
根據上部結構佈局、荷載和地質特徵，考慮相互作用效應，採取增強與弱化結合，減沉增沉結合，整體平整，實現差異沉降最小化，基礎內力最小化和資源消耗最小化。
1. 根據建築物體型、結構、荷載和地質條件，選擇樁基、複合樁基、剛性樁複合地基，合理佈局，調整樁土支承剛度，使之與荷載相匹配。
2. 為減小各區位應力場的相互重疊堆核心區有效剛度的削弱，樁土支承體佈局宜做到豎向錯位或水平向拉開距離。
3. 考慮樁土的相互作用效應，支承剛度的調整宜採用強化指數進行控制。核心區強化指數宜為1.05~1.30，外框區弱化指數宜為0.95~0.85。
4. 對於主裙連體建築，應按增強主體，弱化裙房的原則進行設計。
5. 樁基的樁選型和樁端持力層的確定，應有利於應用後注漿技術，應確保單樁承載力有較大的調整空間。基樁宜集中佈置於柱牆下，以降低承臺內力，最大限度發揮承臺底地基土分擔荷載的作用，減小柱下樁基與核心筒樁基的相互作用。
6. 宜在概念設計的基礎上進行上部結構-基礎-樁土的共同作用分析，優化細部設計，差異沉降宜嚴於規範值，以提高耐久性可靠度
六、樁基變剛度設計細則
1. 框筒結構
核心筒和外框柱的基樁宜按集團式佈置於核心筒和柱下，以減小承臺內力和減小各部分相鄰影響。
以樁筏總承載力特徵值與總荷載效應標準組合值平衡為前提，強化核心區，弱化外框區。核心區強化指數，對於核心區與外框區樁端平面豎向錯位或外框區柱下樁數不超過5根時，宜取1.05~1.15，外框為一排柱時取低值，二排柱時取高值；對於樁端平面處在同一標高且柱下樁數超過5根時，核心區強化指數宜取1.2~1.3，一排柱時取低值，二排柱時取高值。外框區弱化指數根據核心區強化指數越高，外框區弱化指數越低的關係確定；或按總承載力特徵值與總荷載標準值平衡，單獨控制核心區強化指數，使外框區弱化指數相應降低。
框剪，框支剪力牆，筒中筒結構形式，參框筒結構確定。
2. 剪力牆結構
剪力牆結構整體性好，牆下荷載分佈較均勻，對於電梯井和樓梯間等荷載集度高處宜強化布樁。基樁宜佈置於牆下，對於牆體交叉、轉角處應予以布樁，當單樁承載力較小，按滿堂布樁時，應強化內部，弱化外圍。
3. 樁基承臺設計
對變剛調皮設計的承臺，應按計算結果確定截面和配筋，其最小板厚和梁高，對於柱下樑板式承臺，梁的高跨比和平板式承臺板的厚跨比，宜取1/8；梁板式筏式承臺的板厚和最大雙向板區格短邊淨跨之比不宜小於1/16，且厚度不小於400mm；對於牆下平板式承臺厚跨比不宜小於1/20，且厚度不小於400mm；筏板最小配筋率應符合規範要求。
筏式承臺的選型，對於框筒結構，核心筒和柱下集團式布樁時，核心筒宜採用平板，外框區宜採用梁板式，對於剪力牆結構，宜採用平板。承臺配筋可按局部彎矩計算確定。
4. 共同作用分析與沉降計算
對於框筒結構宜進行共同作用計算分析，據此確定沉降分佈、樁土反力分佈和承臺內力。
當不進行共同作用分析時，應按規範計算沉降，據此檢驗差異沉降等指標
七、樁基礎受力的基本規律
隨著豎向荷載的加大，側阻的發揮先於端阻。隨著變形的增加，端阻力得以發揮。一般樁土相對位移到達4-10mm左右(根據土種類而定)，側阻力即可以充分發揮，而端阻力的充分發揮需要樁土相對位移達到d/12~d/4（小直徑樁），d為樁徑，黏性土為d/4，砂性土為d/12~d/10。
八、樁基沉降的特徵
1）時間性
土體中樁基礎的沉降要經歷一個很長的時間。在上海地區，一般竣工後5~7年的沉降速度才會降到每年4mm以下。軟土中樁基礎沉降的主要部分是與時間因數有關的，按目前土力學的認識，沉降主要部分有固結變形和土體的流變組成；
2）刺入變形
產生刺入變形的解釋入下： 在群樁樁頂逐漸加載過程時，單樁頂荷載較小時，首先使樁的上部樁身產生壓縮，樁的上部質點向下位移於土體之間產生了相對位移，土體要阻止樁的上部的位移就產生了摩阻力。樁頂荷載通過摩阻力逐漸擴散到土體中去。不僅擴散到樁於樁之間的土體中，也擴散到樁尖以下的土體中。在這一階段，樁側阻力的分佈可能是樁的上端大，下端小，逐步向下發展。土體中的應力主要由於樁上部的摩阻力傳給上部的土體，因此樁間土體的應力也大於樁尖以下土體的應力。再繼續加載，樁側上部滑移區域不斷向下擴大。樁尖承載力開始發揮作用，樁尖以下土體中的應力增加的幅度會大於樁間土體中的應力的增加。（一般認當但相對位移達到2~5mm時，樁側摩阻力達到極限，樁土之間將產生相對滑移） 加載完成以後，樁間土及樁尖土在應力場的作用下由於固結和流變會繼續變形。
其中樁間土體的固結壓縮和流變更為重要：由於樁身的變形基本上是材料的彈性壓縮，因此在這段時間內，樁間土體質點向下的位移要大於同一截面深度處樁質點的位移，即在樁的上部，樁身質點向下位移與相鄰土質點之間的位移差會減小，甚至會改變方向。由於位移差產生的摩阻力也將隨之減小，甚至產生負摩阻力。為了使減少了的樁周土體反力與樁頂荷載平衡，必須產生一個新的沉降增量，增加樁土相對位移來增加土反力。在這一工程中就會發生新的滑移（刺入變形）。總的趨勢是使樁上部的摩阻力逐漸減少，樁下部的摩阻力和樁端支撐力逐漸增加。當樁的數量較多，樁的佈置比較密集，樁間土體中應力較大時，樁上部可能出現負摩阻力，承臺下的土體會與承臺底面脫開。
3）土體中摩擦樁基礎的沉降實際上由 樁身壓縮、樁尖的刺入變形及樁尖下土體的壓縮變形（固結和流變）。
九、樁土共同工作
樁土共同工作是一個典型的非線性過程。樁土共同工作的實驗表明：
1）樁土共同作用的加載過程中，樁土是先後發揮作用的，是一個非線性的過程。樁總是先起支撐作用，樁的承載力達到100%以後，既達到極限以後土體才能起支承作用。樁土分擔比是隨加載過程而變化，沒有固定的分擔比；
2）樁頂荷載小於單樁極限荷載時，每級增加的荷載主要由樁承受，樁承擔90~95%左右；
3）樁上荷載達到單樁屈服荷載後，承臺底的地基土承受的荷載才明顯的增加，樁的分擔比顯著減小，沉降速度也有所增加。
4）樁土共同作用的極限承載力>單樁承載力+地基土的極限承載力。
閱讀更多 大象結構 的文章
