根据对黏性土在外荷载作用下，实际变形发展的观察和分析，可以认为地基表面总沉降量 s由３ 个分量组成，如图所示
地基表面某点总沉降量３ 个分量示意图
即
该法是 Ａ．Ｗ．斯肯普顿（Ｓｋｅｍｐｔｏｎ）和 Ｌ．比伦（Ｂｊｅｒｒｕｍ）在 １９５５ 年提出的比较全面的计算黏性土地基表面最终沉降量的方法，称为斯肯普顿-比伦法。
１）瞬时沉降 s ｄ
瞬时沉降 s ｄ 是地基受荷后立即发生的沉降。 对于饱和土体来说，受荷的瞬间孔隙中的水尚未排出，土体的体积没有发生变化。 因此瞬时沉降是由土体产生的剪切变形所引起的沉降，其数值与基础的形状、尺寸及附加应力大小等因素有关。
无黏性土地基由于其透水性大，加荷后固结沉降很快，瞬时沉降和固结沉降已经分不开，次压缩现象不显著，而且由于其弹性模量随深度增加，应用弹性力学公式分开来求瞬时沉降不正确。 因此，对于无黏性土的瞬时沉降量，可采用 Ｊ．Ｈ．施默特曼（Ｓｃｈｍｅｒｔｍａｎｎ，１９７０）提出的半经验法计算。
黏性土地基上基础的瞬时沉降 s ｄ ，可按下式估算：
２）固结沉降 s ｃ
固结沉降 s ｃ 是地基受荷后产生附加应力使土体的孔隙减小而产生的沉降。 通常情况下这部分沉降量是地基沉降的主要部分。
斯肯普顿认为黏性土按其成因（应力历史）的不同可以分为超固结土、正常固结土、欠固结土，而分别计算这 ３ 种不同固结状态黏性土在外荷载作用下的固结沉降，它们的压缩性指标必须在 e-ｌｇ p 曲线上得到。
由于所得到的压缩性指标是处于单向压缩条件下的，与实际工程中情况有差异，Ａ．Ｗ．斯肯普顿（Ｓｋｅｍｐｔｏｎ）和 Ｌ．比伦（Ｂｊｅｒｒｕｍ）建议将单向压缩条件下的固结沉降 s ｃ 乘上一个修正系数得到考虑侧向变形的修正后的固结沉降 s′ｃ 。
３）次压缩沉降 s ｓ
次压缩沉降 s ｓ 被认为是与土的骨架蠕变有关，它是在超孔隙水压力已经消散、有效应力增长基本不变之后仍随时间而缓慢增长的压缩。 在次压缩沉降的过程中，土的体积变化速率与孔隙水从土中流出速率无关，即次压缩沉降的时间与土层厚度无关。 次压缩沉降与固结沉降相比是不重要的，可是
对于软黏土，尤其是土中含有一些有机质，或是在深处可压缩土层中当压力增量比（指土中附加应力与自重应力的比值）较小的情况下，次压缩沉降必须引起注意。 根据曾国熙等在１９９４ 年研究的成果，次压缩沉降在总沉降所占比例一般小于 １０％（按５０ 年计）。试验结果表明，在主固结完成之后发生的次固结的大小与时间的关系，在半对数坐标图上近似直线，如图所示
次压缩沉降计算时的 e-ｌｇ t 曲线
则次压缩引起的孔隙变化可近似表示为：
地基土层单向压缩的次压缩沉降的计算公式为：
根据试验结果，C α 值主要取决于土的天然含水量 ω，近似计算时取 C α ＝０．０１８ω，C α 值的一般范围见表
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